本標(biāo)準(zhǔn)等效采用了國際標(biāo)準(zhǔn)ISO 2548-1973(E)《離心泵、混流泵和軸流泵驗(yàn)收試驗(yàn)規(guī)范－－C級(jí)》和ISO 3555-1977(E)《離心泵、混流泵和軸流泵驗(yàn)收試驗(yàn)規(guī)范－－B級(jí)》。

1　主題內(nèi)容和適用范圍
　　本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了離心泵、混流泵、軸流泵和旋渦泵的流量、揚(yáng)程、軸功率、轉(zhuǎn)速、汽蝕余量的測(cè)試方法及測(cè)試數(shù)據(jù)的處理和誤差分析。
　　本標(biāo)準(zhǔn)適用于以常溫清水或性質(zhì)與常溫清水類似的其它液體為試驗(yàn)介質(zhì)的泵的試驗(yàn)，包括不帶任何管路附件的泵和帶有管路附件的泵的組合體。
　　本標(biāo)準(zhǔn)按測(cè)量精度分為B級(jí)和C級(jí)。

2　引用標(biāo)準(zhǔn)
　　GB 3214　　水泵流量的測(cè)定方法
　　GB 1032　　三相異步電機(jī)試驗(yàn)方法
　　GB 10890　　泵的噪聲測(cè)量與評(píng)價(jià)方法
　　GB 10889　　泵的振動(dòng)測(cè)量與評(píng)價(jià)方法

3　符號(hào)
3.1　本標(biāo)準(zhǔn)使用符號(hào)
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　表1　符號(hào)

注：帶括號(hào)的單位不供定義式和計(jì)算式使用。
3.2　基本字母和下標(biāo)（按字母順序排列）
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　表2　作符號(hào)用的字母

注：帶括號(hào)的單位不供定義式和計(jì)算式使用。
　　　　　　　　　　　　　　　　表3　作下標(biāo)用的字母和數(shù)字

4　術(shù)語
4.1　一般術(shù)語
4.1.1　自由落體加速度g
　　對(duì)C級(jí)試驗(yàn)g=9.81m/s²，對(duì)B級(jí)試驗(yàn)應(yīng)采用當(dāng)?shù)氐膅值。不過多數(shù)情況下，取g=9.81m/s²不致有顯著的誤差。g的當(dāng)?shù)刂悼砂聪率接?jì)算：
　　g=9.80617×(1-2.64×10^-3cos²2ψ+7×10^-6cos²2ψ)-3.086×10^-6Z　　　　　(1)
式中：ψ——當(dāng)?shù)氐木暥龋?br> 　　　Z——當(dāng)?shù)氐暮０胃叨取?br> 4.1.2　轉(zhuǎn)速　n
　　轉(zhuǎn)數(shù)被時(shí)間除的商。
4.1.3　密度　P
　　單位體積的質(zhì)量。
4.1.4　壓力　P
　　力被面積除的商。除非另有說明，所有壓力均指表壓力，即相對(duì)于大氣壓力測(cè)量的壓力。
4.1.5?。▌?dòng)力）粘度　µ
　　由下式定義：　　L=µ·u_o/h　　　　　　　　(2)
式中：u_o——平板在其自射擊的平面內(nèi)作平行于某一固定平壁運(yùn)動(dòng)時(shí)的速度；
　　　h——平板至固定平壁的距離。但此距離應(yīng)足夠小，使平板與固定平壁間的流體流動(dòng)是層流；
　　　L——平板運(yùn)動(dòng)過程中作用在平板單位面積上的流體磨擦力。
4.1.6　運(yùn)動(dòng)粘度　u
　?。▌?dòng)力）粘度被密度除的商。
　　　　　　u=µ/p　　　　　　　　　　　(3)
4.1.7　功率　　P
　　某一時(shí)間間隔內(nèi)所傳遞的能量被間隔時(shí)間除的商。
4.1.8　雷諾數(shù)　　Re
　　由下述定義：
　　　　　　　　Re=uD/u　　　　　　　　(4)
4.2　本標(biāo)準(zhǔn)專用術(shù)語
4.2.1　體積流量　　Q
　　單位時(shí)間內(nèi)從泵出口排出并進(jìn)入管路的液體體積。
4.2.2　質(zhì)量流量　　q
　　其值為：　　q=Qp　　　　　　　　　(5)
4.2.3　流速　　u
　　平均流速等于體積流量被管路橫截面積除的商：
　　　　　u=Q/A　　　　　　　　　　　　(6)
4.2.4　水頭
　　單位重量液體的能量
4.2.5　基準(zhǔn)面
　　通過由葉輪葉片進(jìn)口邊的外端所描繪的圓的中心的水平面（圖1)。
　　對(duì)于多級(jí)泵以第一級(jí)葉輪為基準(zhǔn)。
　　對(duì)于立式雙吸泵以上部葉片為基準(zhǔn)。
4.2.6　Z　
　　表示所研究的水平面與基準(zhǔn)面之間的垂直高差。如果所指的水平面在基準(zhǔn)面之上，Z為正值，反之Z為負(fù)值。
4.2.7　表壓力　　P_e
　　相對(duì)于大氣壓力的有效壓力。對(duì)應(yīng)此壓力的壓力水頭力：
　　　　　　P_e/pg　　　　　　　　　　　(7)
　　如果該壓力高于大氣壓力，其值為正；低于大氣壓力，其值為負(fù)。
　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　圖1　基準(zhǔn)面
4.2.8　速度水頭
　　單位重量運(yùn)動(dòng)液體的動(dòng)能，用下式表示：
　　　　　u²/2g　　　　　　　　　　(8)
　　式中：u——所研究的截面上的液體平均流速。
4.2.9　總水頭
　　在任何截面處液體的總水頭為：
　　　　Z+P/pg+u²/2g　　　　　　　　(9)
　　這是相對(duì)大氣壓力的表達(dá)式。絕對(duì)總水頭為：
　　　　Z+P/pg+P_b/pg+u²/2g　　　　　(10)
4.2.10　入口總水頭　H₁
　　泵入口截面處液體的總水頭為：
　　　　H₁=Z₁+P₁/p₁g+u²₁/2g　　　　　　(11)
4.2.11　出口總水頭　　H₂
　　泵出口截面處液體的總水頭為：
　　　　H₂=Z₂+P₂/p₂g+u²₂/2g　　　　　　(12)
4.2.12　泵揚(yáng)程　　H
　　其值等于泵的出口總水頭與入口總水頭的代數(shù)差。
　　　　H=H₂-H₁　　　　　　　　　　　　(13)
　　如果泵輸送液體的密度改變不大，則
　　　　H=P₂-P₁/pg+(Z₂-Z₁)+u²₂-u²₁/2g　　　　　　　　(14)
　　如果泵輸送液體的密度改變顯著，則p應(yīng)以平均值代替：
　　　　p_m=p₁+p₂/2　　　　　　　　　　　(15)
4.2.13　比能　　Y
　　每單位質(zhì)量液體的能量，由下式確定：
　　　　Y=gH　　　　　　　　　　　　　(16)
4.2.14　入口總水頭損失　　　H_j1
　　測(cè)量點(diǎn)處液體的總水頭與泵入口截面處液體的總水頭之差。
4.2.15　出口總水頭損失　　　H_j2
　　泵出口截面處液體的總水頭與測(cè)量點(diǎn)處的總水頭之差。
4.2.16　汽蝕余量　　NPSH
　　入口總水頭加上相應(yīng)于大氣壓力的水頭，減去相應(yīng)于汽化壓力的水頭。
　　　　NPSH=H₁+P_b/pg+P_v/pg　　　　　　　　　　　　　(17)
　　因此，同入口總水頭一樣，NPSH也與基準(zhǔn)面有關(guān)。
4.2.17　必需汽蝕余量（NPSH)。
　　在規(guī)定的轉(zhuǎn)速和流量下必需的NPSH值，它由設(shè)計(jì)制造時(shí)給出。
4.2.18　有效汽蝕余量(NPSH)。
　　在同一流量下有效的NPSH值，它由泵的安裝條件確定。
4.2.19　臨界汽蝕余量(NPSH)。
　　通過汽蝕試驗(yàn)測(cè)得的NPSH臨界值。該臨界值是在給定的流量下，在第一級(jí)內(nèi)引起第一級(jí)揚(yáng)程或效率下降(2+k/2)%時(shí)的NPSH值；或者在給定的揚(yáng)程下，在第一級(jí)內(nèi)引起流量或效率下降(2+k/2)%時(shí)的NPSH值。
4.2.20　泵輸出功率　　P_u
　　泵傳遞給液體的功率。
　　　　　P_u=pQgH·10^-3　　　　　　　　　　　　　　(18)
4.2.21　泵軸功率　　P_u
　　泵軸所接受的功率。
4.2.22　原動(dòng)機(jī)輸入功率　　Pgr
　　泵的原動(dòng)機(jī)所接受的功率。
4.2.23　泵的功率　η
　　　　　η=P_u/P_a　　　　　　　　　　　　　　　　(19)
4.2.24　機(jī)組效率　η_gr
　　　　　　 η_gr=P_u/P_gr　　　　　　　　　　　　　　　(20)
4.2.25　型式數(shù)　　K
　　型式數(shù)是一個(gè)無因次量，由下式定義：
　　　　　K=2πη (Q')½／60(gH')¾　　　　　　　　　　(21)
式中：Q'——每一吸入口的體積流量；
　　　H'——泵的單級(jí)揚(yáng)程。
注：型式數(shù)按規(guī)定點(diǎn)計(jì)算。
4.2.26　規(guī)定點(diǎn)
　　是指對(duì)于指定的泵，在設(shè)計(jì)制造時(shí)所給定的轉(zhuǎn)速、流量、揚(yáng)程、軸功率、汽蝕余量以及效率的值所對(duì)應(yīng)的工況點(diǎn)。
4.2.27　泵工作范圍
　　是指大于和小于規(guī)定流量（或揚(yáng)程）值之間的一定區(qū)域。
4.2.28　大流量點(diǎn)
　　是指泵工作范圍內(nèi)小于規(guī)定流量的邊界點(diǎn)。

5　試驗(yàn)的實(shí)施
5.1　型式檢驗(yàn)和出廠檢驗(yàn)
　　形式檢驗(yàn)的內(nèi)容包括：運(yùn)轉(zhuǎn)試驗(yàn)、性能試驗(yàn)、汽蝕試驗(yàn)以及必要時(shí)進(jìn)行的噪聲和振動(dòng)試驗(yàn)。
　　出廠試驗(yàn)是對(duì)泵工作范圍內(nèi)，包括小流量點(diǎn)、規(guī)定流量點(diǎn)、大流量點(diǎn)等三個(gè)以上流量點(diǎn)進(jìn)行試驗(yàn)，檢查其揚(yáng)程和軸功率。在每個(gè)流量點(diǎn)下均應(yīng)測(cè)定流量、揚(yáng)程、軸功率和轉(zhuǎn)速。在開始試驗(yàn)前，應(yīng)進(jìn)行試運(yùn)轉(zhuǎn)試驗(yàn)。試驗(yàn)方法見本標(biāo)準(zhǔn)5.9條。
5.2　試驗(yàn)的組織　　
　　精確的測(cè)量不僅取決于所使用的測(cè)量設(shè)備和儀表質(zhì)量，而且也取決于測(cè)試人員的工作素質(zhì)和技術(shù)水平。試驗(yàn)負(fù)責(zé)人應(yīng)由在測(cè)試技術(shù)方面有豐富經(jīng)驗(yàn)的技術(shù)人員擔(dān)任，一般試驗(yàn)人員應(yīng)由具備一定的試驗(yàn)專業(yè)知識(shí)并能夠?qū)Ρ迷囼?yàn)進(jìn)行熟練操作的人員擔(dān)任。
5.3　試驗(yàn)用的液體
　　若無特殊規(guī)定，試驗(yàn)用常溫清水進(jìn)行。當(dāng)要求根據(jù)常溫清水性能預(yù)計(jì)輸送其他液體性能時(shí)，其方法應(yīng)另行規(guī)定。
　　本標(biāo)準(zhǔn)所謂“常溫清水”的特性應(yīng)符合表4的規(guī)定。
　　　　　　　　　　　　　　　　　表4　常溫清水的特性

水中溶解氣體和游離氣體的總含量（容積）：
　　對(duì)于開式回路，不應(yīng)大于吸水池中溫度和壓力條件下的氣體飽和容積。
　　對(duì)于閉式回路，不應(yīng)大于吸水罐中溫度和壓務(wù)條件下的氣體飽和容積。
5.4　試驗(yàn)設(shè)備
　　所有測(cè)試設(shè)備均應(yīng)附有證明其精度符合本標(biāo)準(zhǔn)5.7條要求的報(bào)告。精度證明可以通過校準(zhǔn)或與其他標(biāo)準(zhǔn)作比較獲得。
5.5　試驗(yàn)記錄和試驗(yàn)報(bào)告
5.5.1　試驗(yàn)記錄
　　試驗(yàn)記錄數(shù)據(jù)要真實(shí)、準(zhǔn)確。記錄單應(yīng)由試驗(yàn)人員簽字。
　　試驗(yàn)數(shù)據(jù)的處理和特性曲線的繪制應(yīng)在試驗(yàn)裝置和儀表拆裝之前完成，以便對(duì)有懷疑的測(cè)量結(jié)果進(jìn)行復(fù)試。
5.5.2　試驗(yàn)報(bào)告
　　試驗(yàn)報(bào)告應(yīng)由試驗(yàn)負(fù)責(zé)人審查簽字，其內(nèi)容如下：
　　a.試驗(yàn)的地點(diǎn)和時(shí)間；
　　b.制造廠名稱、泵名稱、型號(hào)、產(chǎn)品編號(hào)；
　　c.試驗(yàn)性質(zhì)；
　　d.規(guī)定的泵性能參數(shù)；
　　e.泵驅(qū)動(dòng)機(jī)資料；
　　f.試驗(yàn)設(shè)備和測(cè)試儀表的名稱、型號(hào)、規(guī)格及精度；
　　g.試驗(yàn)測(cè)試數(shù)據(jù)；
　　h.測(cè)試數(shù)據(jù)的計(jì)算和分析；
　　i.試驗(yàn)特性曲線；
　　j.結(jié)論?！　?br> 　　試驗(yàn)結(jié)果與規(guī)定值相比較，確定產(chǎn)品性能是否滿足由試驗(yàn)性質(zhì)所要求的規(guī)定指標(biāo)。
5.6　試驗(yàn)裝置
5.6.1　標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)裝置
　　必須采取一切有效措施來保證通過測(cè)量截面的液流具有如下特性：
　　a.軸對(duì)稱的速度分布；
　　b.等靜壓分布；
　　c.無裝置引起的旋渦。
　　對(duì)于C級(jí)試驗(yàn)，以上條件是參考條件。
　　為了保證這些條件，下面對(duì)標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)裝置推薦了一些方法。
　　對(duì)于型式數(shù)小于或等于1.5的泵可以在標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)條件下進(jìn)行試驗(yàn)。
　　對(duì)于型式數(shù)大于1.5的泵，這樣的試驗(yàn)結(jié)果將只適合于規(guī)定的條件，而且這種試驗(yàn)的目的在于提供一種保證，即如果安裝合適，泵將達(dá)到規(guī)定的性能。
　　對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)回路，如圖2-4所示，從具有自由液面的水池中引水或是在閉式回路中所設(shè)置的具有靜止液面的大容器中引水，入口等徑直管段長度應(yīng)是：
　　a.若入口節(jié)流閥一直保持全開狀態(tài)，入口等徑直管段長度應(yīng)不少于7D；
　　b.若入口節(jié)流閥處于任意開度狀態(tài)，入口等徑直管段長度應(yīng)不少于12D。
　　如果在閉式回路上，在緊接泵的上游處沒有靜面的大容器，則必須設(shè)法保證進(jìn)入泵的液流無裝置引起的旋渦，且具有法向?qū)ΨQ的速度分布。
　　采取下列措施可以避免出現(xiàn)大的旋渦：
　　a.精心設(shè)計(jì)測(cè)量截面上游的試驗(yàn)回路；
　　b.審慎使用整流柵；
　　c.恰當(dāng)怖置取壓孔，使它對(duì)測(cè)量的影響減至最小。
　　標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)裝置泵出口等徑直管段長度應(yīng)不小于4D。
　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　圖2　臥式泵開式池試驗(yàn)裝置示意圖
　　　　1——試驗(yàn)泵；2——測(cè)功計(jì)；3——測(cè)速儀；4——壓力表；5——流量調(diào)節(jié)閥；6——真空計(jì)；7——入口節(jié)流閥；
　　　　　　　　　　　　8——水封節(jié)流閥；9——水堰；10——流量計(jì)；11——換向器；12——量桶
　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　圖3　臥式泵開式池試驗(yàn)裝置示意圖
　　　　　　　　1——真空表；2——試驗(yàn)泵；3——壓力表；4——流量調(diào)節(jié)閥；5——水堰
　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　圖4　臥式泵閉式回路試驗(yàn)裝置示意圖
　　　　1——汽蝕罐；2——水封式閘閥；3——穩(wěn)定器；4——真空計(jì)；5——試驗(yàn)泵；6——扭矩傳感器；7——電動(dòng)機(jī)；
　　　　　　　　　　　　8——扭矩轉(zhuǎn)速測(cè)量儀；9——壓力表；10——流量計(jì)；11——流量調(diào)節(jié)閥
　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　圖5　整流柵
5.6.2　如果泵在模擬現(xiàn)場(chǎng)條件下進(jìn)行試驗(yàn)，則不宜在緊接泵的前面設(shè)置整流柵。重要的是模擬回路的液流特性應(yīng)是可控制的；液流應(yīng)當(dāng)盡可能沒有裝置引起的大的旋渦，并且有對(duì)稱速度分布。必要時(shí)應(yīng)當(dāng)用精皮托管排（梳狀管）測(cè)定進(jìn)入模擬回路的液流速度分布，以證實(shí)液流特性符合要求。如若不然，可以調(diào)協(xié)象圖5的整流柵一類的適當(dāng)裝置來獲得要求的液流特性；但是務(wù)必注意保證試驗(yàn)條件不受大的不能恢復(fù)的壓力損失的影響。
5.6.3　同配件一起試驗(yàn)的泵
　　如果有要求，可將泵同以下配件在一起進(jìn)行試驗(yàn)：
　　a.在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際最終安裝的有關(guān)配件；
　　b.或與a 完全一樣的復(fù)制件；
　　c.或?yàn)樵囼?yàn)?zāi)康囊氩⒆鳛楸帽旧斫M成部分的配件。
　　整個(gè)機(jī)組的入口側(cè)和出口側(cè)與試驗(yàn)管的連接應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)5.6.1條的圖2～4方式進(jìn)行。
　　此外，測(cè)量應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)6.2.1.4條進(jìn)行。
5.6.4　淹沒條件下的泵裝置
　　對(duì)于泵或泵與配件的組合體，當(dāng)不能做到如本標(biāo)準(zhǔn)5.6.1條所述的標(biāo)準(zhǔn)管連接時(shí)（由于不能接近或淹沒之故），其測(cè)量應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)6.2.1.5條進(jìn)行。
5.6.5　深井泵
　　通常，深井泵不可能將其全部揚(yáng)水管都裝上進(jìn)行試驗(yàn)。對(duì)于未裝的這部分揚(yáng)水管的水頭損失及傳動(dòng)軸系所消耗的功率均不能測(cè)得。而且泵的任一止推軸承在試驗(yàn)時(shí)所承受的負(fù)載也總比在最終實(shí)際安裝條件下工作的負(fù)載為輕，所以不能測(cè)定出最終的功率。
5.6.6　自吸泵
　　原則上自吸泵的自吸特性應(yīng)在規(guī)定的吸入靜水頭下并裝上與最終實(shí)際安裝時(shí)一樣的吸入管路來進(jìn)行試驗(yàn)。
　　如果不能按照上述所提出的方式進(jìn)行試驗(yàn)，則應(yīng)按另行規(guī)定的技術(shù)條件試驗(yàn)。
5.7　試驗(yàn)條件
5.7.1　試驗(yàn)的進(jìn)行
　　試驗(yàn)的持續(xù)時(shí)間應(yīng)足夠，以獲得一致的結(jié)果，這將關(guān)系到試驗(yàn)精度。
　　對(duì)于取多次讀數(shù)以降低誤差的場(chǎng)合（見本標(biāo)準(zhǔn)5.7.2條）應(yīng)在不等的時(shí)間間隔下取讀數(shù)。
　　所有的測(cè)量均應(yīng)在運(yùn)轉(zhuǎn)穩(wěn)定的情況下進(jìn)行。
5.7.2　運(yùn)轉(zhuǎn)穩(wěn)定性
5.7.2.1　對(duì)本標(biāo)準(zhǔn)而言，下列定義適用：
　　波動(dòng)——在一次讀數(shù)的時(shí)間內(nèi)，讀數(shù)相對(duì)平均值的短周期變動(dòng)。
　　變化——同一量相鄰兩次讀數(shù)間的數(shù)值改變。
5.7.2.2　允許讀數(shù)波動(dòng)及穩(wěn)定裝置的應(yīng)用
　　在由泵的運(yùn)轉(zhuǎn)或結(jié)構(gòu)而導(dǎo)致讀數(shù)大幅度波動(dòng)的場(chǎng)合下，可以用一種能提供至少是在全波動(dòng)周期內(nèi)讀總和平均值的儀器來進(jìn)行測(cè)量。這種儀器的校準(zhǔn)應(yīng)遵守專門條款的規(guī)定。
　　在需要把波動(dòng)幅度（測(cè)定量的平均值）減少到表5的規(guī)定范圍以內(nèi)時(shí)，可以在測(cè)量儀表及其連接管中裝設(shè)有限的穩(wěn)定裝置（阻尼器）。
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　表5　最大允許波動(dòng)幅度

注：(1)當(dāng)使用差壓計(jì)測(cè)量流量時(shí)觀測(cè)液柱差的最大允許波動(dòng)幅度
　　　B級(jí)：可定為±6%；
　　　C級(jí)：可定為±12%；
　　(2)對(duì)入口總水頭和出口總水頭的測(cè)量來說，最大允許波動(dòng)幅度應(yīng)根據(jù)泵的揚(yáng)程分別計(jì)算。
　　當(dāng)穩(wěn)定裝置可能對(duì)讀數(shù)精度產(chǎn)生明顯影響時(shí)，應(yīng)采用對(duì)稱的線性穩(wěn)定裝置（例如毛細(xì)管）重做試驗(yàn)。
5.7.3　成組觀測(cè)讀數(shù)
5.7.3.1　在穩(wěn)定和調(diào)整好的試驗(yàn)條件下，對(duì)規(guī)定的試驗(yàn)條件只記錄各個(gè)測(cè)定量的一組讀數(shù)。
　　這一組讀數(shù)只有當(dāng)觀測(cè)者確信波動(dòng)已穩(wěn)定在表5和表6規(guī)定的范圍以內(nèi)時(shí)方可進(jìn)行記錄。
5.7.3.2　當(dāng)試驗(yàn)條件下穩(wěn)定引起對(duì)精度產(chǎn)生懷疑時(shí)，應(yīng)按下述方法處理之。
　　試驗(yàn)點(diǎn)的讀數(shù)應(yīng)重復(fù)多次，除轉(zhuǎn)速和溫度允許調(diào)節(jié)外，節(jié)流閥水位、軸封部分、平衡水等應(yīng)完全保持不變。同一量的各次重復(fù)讀數(shù)間的差異是衡量試驗(yàn)條件不穩(wěn)定的一種尺度。這種不穩(wěn)定性，除了安裝因素的影響外，試驗(yàn)中的泵至少也對(duì)它產(chǎn)生一部分影響。
　　對(duì)于每個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)，最低限度應(yīng)取三組讀數(shù)，并且應(yīng)記錄每一個(gè)獨(dú)立讀數(shù)的值，以及由每組讀數(shù)得出的效率值。每一量的最大值與最小值之間的百分?jǐn)?shù)差應(yīng)不大于表6的規(guī)定。應(yīng)該注意，如果重復(fù)讀數(shù)次數(shù)增至最多9組時(shí)，允許允差已較寬。
　　這此允差用來保證由于離散所致的誤差與由表7所限定的系統(tǒng)誤差合在一起后的總測(cè)量誤差將不大于表8的規(guī)定值。
　　取每一量的各次讀數(shù)的算術(shù)平均值作為該量的試驗(yàn)實(shí)際值。
　　如果不能達(dá)到表6的規(guī)定，則應(yīng)找出原因，調(diào)整試驗(yàn)條件，并重取一組新的讀數(shù)，亦即原先一組讀數(shù)應(yīng)全部作廢。但是不應(yīng)該以讀數(shù)超出范圍為理由，而拒絕讀數(shù)或從這成組觀測(cè)值中選擇讀數(shù)。
　　要是讀數(shù)變化過大，不是由于操作方法或儀表誤差等所致，因而無法加以消除時(shí)，誤差限可以用統(tǒng)計(jì)分析法計(jì)算之。
　　　　　　　　　　　表6　同一量多次重復(fù)測(cè)量的變化范圍（基于95%的置信限）

注：最大值與最小值之間的百分?jǐn)?shù)差等于：
　　　　　　　最大值－最小值／最大值×100%
5.7.4　試驗(yàn)時(shí)的轉(zhuǎn)速
　　試驗(yàn)轉(zhuǎn)速n與規(guī)定轉(zhuǎn)速n_sp間的差異可用如下百分?jǐn)?shù)表示：
　　　　　　n-n_sp/n_sp×100%　　　　　　　　　　　　(22)
　　其差應(yīng)在下列范圍內(nèi)：
　　a.對(duì)流量和揚(yáng)程：轉(zhuǎn)速相差為規(guī)定值的+20%～-50%。
　　b.對(duì)泵的效率：轉(zhuǎn)速相差為規(guī)定值的±20%。
　　對(duì)電動(dòng)機(jī)一泵整體機(jī)組，試驗(yàn)轉(zhuǎn)速和規(guī)定轉(zhuǎn)速下的電動(dòng)機(jī)效率改變應(yīng)另行規(guī)定。
　　c.對(duì)汽蝕試驗(yàn)：假定試驗(yàn)時(shí)泵的流量在最高效率點(diǎn)流量的(0.5～1.20)范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速相差為±20%。
　　注：對(duì)于符合本標(biāo)準(zhǔn)7.1.1條要求的試驗(yàn)，上述的轉(zhuǎn)速變化總是可以行得通的；對(duì)于符合本標(biāo)準(zhǔn)7.1.2條要求的試驗(yàn)，對(duì)型式數(shù)小于或等于2的泵，這樣變化也是可行的；而對(duì)于型式數(shù)大于2的泵，則應(yīng)得到有關(guān)各方的同意。
5.7.5　揚(yáng)程的調(diào)節(jié)
　　采用同時(shí)節(jié)流吸入管路和排出管路或節(jié)流兩者之一的辦法以及連同采用其它方法可以得到所需的試驗(yàn)條件。不過，在吸入管路上節(jié)流時(shí)，對(duì)可能發(fā)生汽蝕或使水中溶解空氣析出這一點(diǎn)必須給予應(yīng)有的注意，它可能會(huì)影響泵的運(yùn)轉(zhuǎn)（見本標(biāo)準(zhǔn)7.2條）或流量的測(cè)量（對(duì)節(jié)流式流量計(jì)），或者同時(shí)影響兩者。
5.8　測(cè)量精度
　　本試驗(yàn)中規(guī)定的測(cè)量誤差范圍是指測(cè)得的數(shù)據(jù)以及由這些數(shù)據(jù)算出的量的誤差范圍，它表示測(cè)得性能與實(shí)際性能之間的最大可能差異。詳細(xì)的誤差分析和計(jì)算方法見附錄D（補(bǔ)充件）。
　　本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了測(cè)定流量、入口總水頭、出口總水頭、泵揚(yáng)程、轉(zhuǎn)速和泵軸功率的標(biāo)準(zhǔn)測(cè)量方法及使用的儀表。
　　凡是經(jīng)過校準(zhǔn)或通過與有關(guān)的國家標(biāo)準(zhǔn)相比較，證明基測(cè)量誤差不超過表7規(guī)定范圍的任何測(cè)試設(shè)備或方法均可使用。
　　　　　　　　　　　　　　　　表7　測(cè)量儀表的允許系統(tǒng)誤差

　　如果符合表7所規(guī)定的儀表系統(tǒng)誤差并遵循本標(biāo)準(zhǔn)的試驗(yàn)方法，則可認(rèn)為總的誤差限將不會(huì)超過表8的規(guī)定。
　　　　　　　　　　　　　　　　　表8　最大總誤差限

5.9　運(yùn)轉(zhuǎn)試驗(yàn)
　　泵應(yīng)在規(guī)定轉(zhuǎn)速及工作范圍內(nèi)工況點(diǎn)進(jìn)行運(yùn)轉(zhuǎn)試驗(yàn)，必要時(shí)可商定在最終安裝現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行。
　　運(yùn)轉(zhuǎn)試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間不得小于表9的規(guī)定。
　　運(yùn)轉(zhuǎn)試驗(yàn)時(shí)應(yīng)檢查泵的軸承和填料的溫升，填料函的泄漏及密封、噪聲、振動(dòng)情況。關(guān)于泵的密封環(huán)、平衡盤、軸承等處磨損情況可在試驗(yàn)完后進(jìn)行檢查。
　　　　　　　　　　　　　　　　　　表9　運(yùn)轉(zhuǎn)試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間

5.10　性能試驗(yàn)
5.10.1　一般規(guī)定
　　性能試驗(yàn)是為了確定泵的揚(yáng)程、軸功率、效率與流量之間的關(guān)系。試驗(yàn)應(yīng)從功率最小的工況開始順次進(jìn)行。
　　離心泵的試驗(yàn)最好是從零流量開始。至少要試到大流量點(diǎn)流量的115%。
　　混流泵、軸流泵和旋渦泵的試驗(yàn)從閥門全開狀態(tài)開始。至少要試到小流量點(diǎn)流量的85%。
　　試驗(yàn)應(yīng)有足夠的持續(xù)時(shí)間，以獲得一致的結(jié)果和達(dá)到預(yù)期的試驗(yàn)精度。每測(cè)一個(gè)流量點(diǎn)應(yīng)有一定的時(shí)間間隔，并應(yīng)同時(shí)測(cè)量流量、揚(yáng)程、轉(zhuǎn)速和軸功率。
5.10.2　試驗(yàn)測(cè)量點(diǎn)
　　測(cè)量點(diǎn)應(yīng)均勻地分布在整個(gè)性能曲線上。
　　離心泵和旋渦泵應(yīng)取13個(gè)以上不同流量點(diǎn)。
　　混流泵和軸流泵應(yīng)取15個(gè)以上不同流量點(diǎn)。
5.11　汽蝕試驗(yàn)
　　汽蝕試驗(yàn)是為了確定泵的臨界汽蝕余量與流量之間的關(guān)系，或者是驗(yàn)證泵的臨界汽蝕余量小于或等于規(guī)定的必需汽蝕余量值。
　　決不應(yīng)當(dāng)用汽蝕試驗(yàn)來驗(yàn)證泵在其使用期限內(nèi)不會(huì)發(fā)生汽蝕損壞。

6　流量、揚(yáng)程、轉(zhuǎn)速和軸功率測(cè)量方法
6.1　流量的測(cè)量
　　流量測(cè)定應(yīng)按GB 3214進(jìn)行。
6.2　揚(yáng)程的測(cè)量
6.2.1　泵揚(yáng)程
6.2.1.1　泵的揚(yáng)程按本標(biāo)準(zhǔn)4.2.12條所下的定義進(jìn)行計(jì)算。
　　但在有些情況下，泵的揚(yáng)程可以用一個(gè)差壓計(jì)來直接進(jìn)行測(cè)量。
　　如認(rèn)為更合適，泵的揚(yáng)程可以用泵輸送液體的比能增量來表達(dá)(Y=gH)見本標(biāo)準(zhǔn)4.2.13條）。
　　比能的增量可由上述的泵揚(yáng)程公式兩邊乘以g得出。
6.2.1.2　入口和出口摩阻損失
　　泵的揚(yáng)程是指泵的出口法蘭處與入口法蘭處的總水頭差，而測(cè)壓點(diǎn)通常離這些法蘭還有一段距離。因些，在測(cè)得的泵揚(yáng)程中需將測(cè)壓點(diǎn)至泵法蘭之間由于摩阻所造成的水頭損失(H_j1和H_j2）加上。
　　但是，只有當(dāng)H_j1+H_j2≥0.002H（對(duì)B級(jí)），或H_j1+H_j2≥0.05H（對(duì)C級(jí)）時(shí)才需進(jìn)行這種修正。
　　如果測(cè)壓點(diǎn)與法蘭之間的管路是等徑圓截面無阻礙直管路，則摩阻損失由下式求得：
　　　　　　　H_j=λ·L/D·u²/2g　　　　　　　　(23)
　　λ值由下式求得：
　　　　　　　　　　　　(24)
式中：Re=uD/u（純數(shù)值）。
　　　k/D＝管路粗糙度／管路直徑（純數(shù)值）。
　　附錄B（補(bǔ)充件）給出了指導(dǎo)性圖表，它可以用來核對(duì)是否需要作這種修正和計(jì)算修正值（如需修正的話）。
　　如果管路不是定常圓截面無阻礙直管路，則應(yīng)另行規(guī)定所用的修正方法。
6.2.1.3　合乎本標(biāo)準(zhǔn)5.6.1條的試驗(yàn)裝置。如采用彈簧壓力計(jì)測(cè)量出口和入口壓力，當(dāng)入口壓力大于大氣壓力時(shí)，如圖6a所示，揚(yáng)程的計(jì)算方法如下：
　　　H₁=P₁/pg+Z₁+u²₁/2g　　　　　　　　　　　(25)
　　　H₂=P₂/pg+Z₂+u²₂/2g　　　　　　　　　　　(26)
　　　H=(P₂-P₁)/pg+(Z₂-Z₁)+(u²₂-u²₁)/2g　　　　(27)
　　當(dāng)入口壓力小于大氣壓力，入口測(cè)壓連接管內(nèi)充滿空氣時(shí)，如圖6b所示，揚(yáng)程的計(jì)算方法如下：
　　　H₁=P₁/pg+Z₁+u²₁/2g　　　　　　　　　　　(28)
　　　H₂=P₂/pg+Z₂+u²₂/2g　　　　　　　　　　　(29)
　　　H=(P₂-P₁)/pg+(Z₂-Z₁)+(u²₂-u²₁)/2g　　　　(30)
注：在此條件下，P₁為負(fù)值，因此實(shí)際運(yùn)算時(shí)，實(shí)測(cè)的P₁，P₂讀數(shù)（絕對(duì)值）應(yīng)相加，如果P₁的讀數(shù)單位是水銀柱高，應(yīng)按水銀壓力計(jì)計(jì)算。
　　如采用水銀壓力計(jì)測(cè)量泵出口壓力和入口壓力，當(dāng)入口壓力大于大氣壓力時(shí)，如圖7a所示，揚(yáng)程的計(jì)算方法如下：
　　　　H₁=P_Hg/p·h₁+Z₁+u²₁/2g　　　　　　　　　　(31)
　　　　H₂=P_Hg/p·h₂+Z₂+u²₂/2g　　　　　　　　　　(32)
　　　　H=P_Hg/p·(h₂-h₁)+(Z₂-Z₁)+u²₂-u²₁/2g　　　　(33)
　　當(dāng)入口壓力小于大氣壓力，入口測(cè)壓連接管內(nèi)充滿空氣，如圖7b所示，揚(yáng)程的計(jì)算方法如下：
　　　　H₁=P_Hg/p·h₁+Z₁+u²₁/2g　　　　　　　　　　(34)
　　　　H₂=P_Hg/p·h₂+Z₂+u²₂/2g　　　　　　　　　　(35)
　　　　H=P_Hg/p·(h₂-h₁)+(Z₂-Z₁)+u²₂-u²₁/2g　　　　(36)
注：h₁——在此情況下，水銀柱讀為負(fù)值，所以實(shí)際計(jì)算時(shí)，實(shí)測(cè)的h₂和h₁的讀數(shù)（絕對(duì)值）應(yīng)相加。
　　對(duì)于低揚(yáng)程泵，使用一個(gè)雙管水銀壓力計(jì)測(cè)量泵出口和入口壓力差，如圖8所示，揚(yáng)程的計(jì)算方法如下：　　H=(P_Hg-p)/p·h+(u²₂-u²₁)/2g　　　　　　　　(37)
　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　圖6　用彈簧壓力計(jì)測(cè)量泵的揚(yáng)程
　　　　　　　　　

　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　圖7　用液柱壓力計(jì)測(cè)量泵的揚(yáng)程
　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　圖8　用一個(gè)差壓計(jì)直接測(cè)量泵的揚(yáng)程
6.2.1.4　當(dāng)泵與構(gòu)成現(xiàn)場(chǎng)裝置或試驗(yàn)裝置一部分的配件合在一起進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，本標(biāo)準(zhǔn)6.2.1.3條中的規(guī)定是指配件的入口和出口法蘭而不是泵的入口和出口。
　　這種測(cè)量方法就使入口側(cè)和出口側(cè)配件所引起的全部水頭損失都?xì)w在泵上。
　　試驗(yàn)時(shí)泵應(yīng)裝上與現(xiàn)場(chǎng)最終安裝相一致的管路設(shè)備。在這種情況下，測(cè)量入口壓力的截面與入口法蘭之間以及測(cè)量出口壓力的截面與出口法蘭之間的管路摩阻損失應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)6.2.1.2條所述的方法進(jìn)行計(jì)算，并將其值加到位置水頭，壓力水頭和速度水頭三項(xiàng)增量的總和之中。
6.2.1.5　如果在小流量工況泵入口處產(chǎn)生了預(yù)旋，則泵入口總水頭的測(cè)量將會(huì)產(chǎn)生誤差，其誤差的檢測(cè)和修正見附錄C（補(bǔ)充件）。
6.2.1.6　如果泵的入口側(cè)或出口側(cè)不能接近或者兩側(cè)都不能接近　，則泵的揚(yáng)程測(cè)量應(yīng)按下述方法進(jìn)行。在某些情況下，如本標(biāo)準(zhǔn)6.2.1.2和6.2.1.4條中提出摩阻損失應(yīng)予計(jì)及。
6.2.1.7　象圖9a這類裝置的揚(yáng)程計(jì)算應(yīng)是：
　　　　H₁=Z₁　　　　　　　　　　　　　　(38)
　　　　H₂=P₂/pg+Z₂+u²₂/2g　　　　　　　　(39)
　　　　H=P₂/pg+Z_1.2+u²₂/2g　　　　　　　　(40)
　　如果泵從有壓力的靜止液面水池中吸水，并向有壓力的靜止液面水池排出如圖9b所示，泵的揚(yáng)程計(jì)算方法如下：
　　　H₁=P₁/pg+Z₁　　　　　　　　　　　　　(41)
　　　H₂=P₂/pg+Z₂　　　　　　　　　　　　　(42)
　　　H=P₂-P₁/pg+Z_1.2　　　　　　　　　　　(43)
　　顯然這樣的計(jì)算就使入口側(cè)和出口側(cè)的配件引起的全部損失都?xì)w在泵上。
　　在這種情況下，摩阻損失可按本標(biāo)準(zhǔn)6.2.1條所給出的方法和附錄B（補(bǔ)充件）來確定。
　　入口摩阻損失主要由入口濾網(wǎng)、底閥以及吸入管中的流動(dòng)阻力引起。
　　出口摩阻損失由揚(yáng)水管和出水彎頭中的流動(dòng)阻力引起。
　　通常深井泵不裝全部揚(yáng)水管進(jìn)行試驗(yàn)，在此情況下，制造廠應(yīng)估算與泵揚(yáng)程有關(guān)的揚(yáng)水管摩阻損失，并給予說明。
　　假如需要通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)來核實(shí)所標(biāo)明的數(shù)據(jù)，則應(yīng)另行規(guī)定。
　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　圖9　各種沉沒式泵的揚(yáng)程H的測(cè)量
6.2.2　取壓孔
6.2.2.1　對(duì)于B級(jí)，分別在入口和出口管路上沿圓周方向?qū)ΨQ地各開設(shè)4個(gè)取靜壓孔；取壓孔的位置應(yīng)在離泵的入口法蘭2倍入口管徑遠(yuǎn)的上游處和離泵出口法蘭2倍出口管徑遠(yuǎn)的下游處。
　　各取壓孔應(yīng)通過截止閥或旋塞與一環(huán)形匯集管連通，環(huán)形泄集管的橫截面積應(yīng)不小于全部取壓孔橫截面積的總和。這樣，需要時(shí)就可以測(cè)量任一取壓孔的壓力。觀測(cè)前，應(yīng)在正常的泵試驗(yàn)條件下逐一分別打開各取壓孔，測(cè)量各取壓孔壓力。如果其一讀數(shù)與4個(gè)測(cè)量值的算術(shù)平均值之差超過總水頭的0.5%或者超過測(cè)量截面處速度水頭一倍時(shí)，則應(yīng)在試驗(yàn)開始前查明讀數(shù)彌散的原因，并對(duì)測(cè)量條件進(jìn)行調(diào)整。
　　注：當(dāng)同樣的取壓孔用來測(cè)量NPSH值時(shí)，此偏差不應(yīng)超過1%NPSH值或動(dòng)水頭值的一倍。
　　入口總水頭應(yīng)根據(jù)環(huán)形匯集管測(cè)得的壓力水頭、測(cè)量點(diǎn)的位置水頭和速度水頭（假定入口管中的流速是均勻的進(jìn)行計(jì)算）來確定。
　　出口總水頭應(yīng)根據(jù)環(huán)形匯集管測(cè)得的壓力水頭、測(cè)量點(diǎn)的位置水頭和速度水頭（假定出口管中的流速是均勻的進(jìn)行計(jì)算）來確定。
　　出口處能量測(cè)量的可能誤差是由旋渦和局部速度分布不同引起的。
6.2.2.2　對(duì)于C級(jí)，入口取壓孔一般設(shè)在與泵入口同心同直徑的管路上。正常情況下是設(shè)在泵入口法蘭上游2倍入口管徑處。不應(yīng)在下列部位設(shè)置取壓孔：
　　a.擴(kuò)散管內(nèi)和擴(kuò)散管下游4D以內(nèi)的直管部分；
　　b.彎曲面內(nèi)，無論彎頭本身或彎頭下游4D以內(nèi)的直管部分。但是在此區(qū)間，可以垂直于彎曲平面設(shè)置取壓孔；
　　c.截面急劇縮小部分下游4D以內(nèi)或者其他形式的截面積突變部分下游4D以內(nèi)的直管部分。處理非標(biāo)準(zhǔn)條件下的讀數(shù)結(jié)果時(shí)應(yīng)考慮：
　　a.入口水頭本身值的重要性如何，如對(duì)汽蝕的試驗(yàn)；
　　b.入口速度水頭與泵揚(yáng)程的比例。
　　如果此比值很小(0.5%以下）或入口水頭值不重要，可以把泵入口法蘭取壓孔的讀數(shù)代到入口總水頭公式(11)中計(jì)算。
　　出口取壓孔通常設(shè)置在泵出口法蘭下游2倍出口管徑處。對(duì)于型式數(shù)小于或等于0.5的泵。如果出口取壓孔是在垂直于蝸殼平面或泵殼形成的變終究平面的位置上，即么該孔亦可直接設(shè)置在泵的出口法蘭上。
　　對(duì)于型式數(shù)超過0.5的泵，直平行管必須與泵排出管同心、同直徑。在管壁上開取壓孔時(shí)應(yīng)位于與蝸殼平面或泵殼形成的彎管平面相垂直，并通過管軸心線的平面內(nèi)。
6.2.2.3　取壓孔應(yīng)按圖10所示的要求制造。孔中心線應(yīng)垂直于管的內(nèi)壁面，邊緣不得有毛刺，周圍光滑齊平。取壓孔的直徑應(yīng)為2～6mm或等于取壓孔管徑的1/10，取兩者中的小者，孔深應(yīng)不小于2.5倍孔徑。
　　取壓孔與測(cè)壓儀表之間的連接管的內(nèi)徑至少應(yīng)等于取壓孔的直徑。連接系統(tǒng)要嚴(yán)密不漏。
　　測(cè)壓儀表之前應(yīng)加裝三通旋塞閥或者加設(shè)有限的阻尼器。這樣，當(dāng)測(cè)壓儀表的讀數(shù)劇烈波動(dòng)時(shí)，可進(jìn)行必要的調(diào)整，或者排除連接管中的空氣。
　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　圖10　取壓孔要求
6.2.3　測(cè)壓儀表
6.2.3.1　液柱壓力計(jì)
　　液柱壓力計(jì)不需要校準(zhǔn)。
　　液柱壓力計(jì)應(yīng)避免在液柱差壓小于50mm的區(qū)間內(nèi)使用。
　　液柱壓力計(jì)引壓管徑對(duì)于水銀至少應(yīng)為6mm。對(duì)于水及其他液體至少應(yīng)為10mm。液柱壓力計(jì)內(nèi)的液體必須清潔，以避免由于表面張力的改變而引起誤差。
　　單管或雙管水銀壓力計(jì)開端使用測(cè)量真空時(shí)，應(yīng)避免連接管內(nèi)和壓力計(jì)內(nèi)充水。
6.2.3.2　彈簧壓力計(jì)
　　彈簧壓力計(jì)的精度應(yīng)不低于0.4級(jí)。
　　按泵的規(guī)定點(diǎn)工況選用彈簧壓力計(jì)，指針的示值應(yīng)在壓力計(jì)量程的1/3以上。
　　彈簧壓力計(jì)的讀數(shù)應(yīng)當(dāng)讀到測(cè)定揚(yáng)程的1/100。
　　當(dāng)測(cè)量壓力大于大氣壓力時(shí)，應(yīng)排盡儀表與取壓孔之間連接管內(nèi)的空氣并充滿水之后再讀儀表的示值。
　　當(dāng)測(cè)量壓力小于大氣壓力時(shí)，彈簧直空壓力計(jì)的連接管內(nèi)允許充氣，但應(yīng)注意連接管內(nèi)不得存水。
6.2.3.3　重力壓力計(jì)
　　采用重力壓力計(jì)或活塞壓力計(jì)（無論是單式還是差動(dòng)式）來測(cè)量超過液柱壓力計(jì)測(cè)量范圍的壓力是切實(shí)可行的。
　　單式壓力計(jì)的有效直徑d_e可以取活塞直徑d_p（直接測(cè)得的）和液缸直徑d_c的算術(shù)平均值，如果試驗(yàn)前滿足下列條件：　d_c-d_p/d_c+d_p≤0.1%　
　　則可以用有效直徑d_e來計(jì)算壓力而不需要再作校準(zhǔn)。
　　由于活塞至少以30r/min的速度作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，活塞與液缸之間的摩擦力可看作零。
　　最好是通過與一液柱壓力計(jì)相比較以確定在盡可能寬的壓力范圍內(nèi)的有效活塞直徑，來校準(zhǔn)重力壓力計(jì)。
　　類似的原則也適用于差動(dòng)式重力壓力計(jì)。用重力壓力計(jì)串聯(lián)液柱壓力計(jì)或采用有液柱壓力計(jì)的特殊重力壓力計(jì)來測(cè)量變化的壓力亦是有益之策。
6.2.3.4　其他型式壓力計(jì)
　　如符合本標(biāo)準(zhǔn)5.8條表7所規(guī)定的精度等級(jí)，并具備液柱壓力計(jì)、彈簧壓力計(jì)或重力壓力計(jì)功能的其它型式壓力計(jì)亦可使用。
6.3　轉(zhuǎn)速的測(cè)量
　　轉(zhuǎn)速測(cè)量可用直接顯示的數(shù)字儀表測(cè)出測(cè)量時(shí)間內(nèi)的轉(zhuǎn)數(shù)。
　　對(duì)于交流電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)的泵，可由平均頻率觀測(cè)值和轉(zhuǎn)差率確定。當(dāng)采用閃光測(cè)頻法和感應(yīng)線圈法測(cè)定轉(zhuǎn)數(shù)和轉(zhuǎn)差率時(shí)，可按GB 1032中9.2.2及9.2.3條進(jìn)行。
6.4　軸功率的測(cè)量和效率的計(jì)算
　　泵的軸功率應(yīng)通過測(cè)定轉(zhuǎn)速的扭轉(zhuǎn)力矩得出，或由測(cè)量與泵直接連接的已知效率的電動(dòng)機(jī)的輸入功率來確定。
6.4.1　扭轉(zhuǎn)力矩的測(cè)量
　　測(cè)量扭轉(zhuǎn)力矩可采用天平式測(cè)功計(jì)和扭轉(zhuǎn)式測(cè)功計(jì)。測(cè)量扭轉(zhuǎn)力矩時(shí)應(yīng)同時(shí)測(cè)定轉(zhuǎn)速。
　　按泵的規(guī)定點(diǎn)軸功率選用天平式測(cè)功計(jì)和扭矩傳感器，其值應(yīng)在測(cè)功計(jì)或扭矩傳感器額定值的1/3以上。
6.4.1.1　天平式測(cè)功計(jì)的重心應(yīng)位于旋轉(zhuǎn)軸軸心線上。
　　天平式測(cè)功計(jì)的不靈敏度可用加最小負(fù)荷△來確定。天平式測(cè)功計(jì)與泵脫離并且電樞旋轉(zhuǎn)時(shí)加負(fù)荷△使天平的秤盤平衡位置發(fā)生移動(dòng)時(shí)的力矩即是不靈敏度。
　　當(dāng)天平力臂長等于0.974m時(shí)，其不靈敏度不得超過表10的規(guī)定。當(dāng)力臂大于或小于0.974m時(shí)，負(fù)荷△數(shù)值可以成比例地減小或增加。
6.4.1.2　采用天平式測(cè)功計(jì)測(cè)量扭轉(zhuǎn)力矩時(shí)，應(yīng)該用精度等級(jí)不低于0.1%的杠桿式天平或帶式天平測(cè)定作用于臂上的力。
　　臂長和杠桿長應(yīng)按誤差不超過0.1%計(jì)算確定之。
6.4.1.3　扭轉(zhuǎn)式測(cè)功計(jì)應(yīng)在扭轉(zhuǎn)軸不承受彎矩的情況下測(cè)定扭轉(zhuǎn)力矩。為此，扭轉(zhuǎn)軸與泵和電動(dòng)機(jī)的連接應(yīng)保證同心。
6.4.1.4　用扭轉(zhuǎn)力矩法計(jì)算軸功率
　　　　Pa=π/3·Mn10^-4　　　　　　　　(44)
　　當(dāng)用天平式測(cè)功計(jì)時(shí)
　　　　M=W·l　　　　　　　　　　　　(45)
式中：l——天平力臂長，m。
　　　　　　　　　　　　表10　不同轉(zhuǎn)速下天平測(cè)功計(jì)允許不靈敏度極限　　　　　　　　N·m

6.4.2　電動(dòng)率的測(cè)量
　　當(dāng)通過測(cè)量與泵直接聯(lián)接的電動(dòng)機(jī)輸入電功率來確定泵的軸功率時(shí)，使用的電動(dòng)機(jī)應(yīng)當(dāng)是以足夠的精度確定其效率的。
　　交流異步電動(dòng)機(jī)的效率應(yīng)按GB 1032標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的方法進(jìn)行確定。
6.4.2.1　電動(dòng)機(jī)輸入功率的測(cè)量按GB 1032標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定進(jìn)行，試驗(yàn)應(yīng)保證使用儀表系統(tǒng)誤差滿足表7的規(guī)定。
　　儀表的量程選擇應(yīng)使測(cè)量值盡可能在儀表額定值的20%～95%范圍內(nèi)。
6.4.2.2　已知電動(dòng)機(jī)效率η_mot的泵軸功率為：
　　　　Pa=P_gr×η_mot　　　　　　　　　　　　(46)
6.4.3　效率的計(jì)算
6.4.3.1　泵的效率
　　　　η=Pu/Pa×100%　　　　　　　　　　　(47)
　　　　Pu=pQHg10^-3　　　　　　　　　　　(48)
6.4.3.2　機(jī)組效率
　　　　η_gr=Pu/Pgr×100%　　　　　　　　　　(49)
6.4.3.3　不能完整測(cè)得的效率
　　例如深井泵通常不裝全部揚(yáng)水管進(jìn)行試驗(yàn)，在這種情況下，泵的止推軸承、傳動(dòng)軸系及軸承所消耗的功率不能全部測(cè)得，制造廠應(yīng)估算并說明與功率和效率有關(guān)的止推軸承、傳動(dòng)軸系及軸承的損失。
　　對(duì)于潛水泵機(jī)組的功率測(cè)量，應(yīng)在電纜的引入端進(jìn)行。所給出的功率和效率應(yīng)是扣除了電纜和起動(dòng)器損失的機(jī)組本射的功率和效率。
6.5　噪聲和振動(dòng)的測(cè)量
　　泵的噪聲和振動(dòng)測(cè)量應(yīng)分別按GB 10890、GB 10889進(jìn)行。

7　汽蝕試驗(yàn)方法
　　汽蝕試驗(yàn)用常溫清水進(jìn)行。以水為介質(zhì)的汽蝕試驗(yàn)，不能用來精確預(yù)測(cè)泵在輸送非常溫清水的其它介質(zhì)時(shí)的汽蝕特性。
7.1　試驗(yàn)類型
　　汽蝕試驗(yàn)有如下兩種不同類型：
　　一種是僅作校核試驗(yàn)以證明泵在規(guī)定的性能和NPSH下運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)能可靠地避免汽蝕，這種試驗(yàn)如本標(biāo)準(zhǔn)7.1.1條所述。
　　另一種是通過減小NPSH直至可以測(cè)出汽蝕對(duì)泵性能的影響。這種試驗(yàn)可以較圓滿地測(cè)得泵的汽蝕性能，如本標(biāo)準(zhǔn)7.1.2條所述。
7.1.1　在規(guī)定的流量和NPSH下的試驗(yàn)
　　這種試驗(yàn)僅證明泵在規(guī)定的性能和NPSH下運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)能可靠地避免汽蝕。
　　如果對(duì)于同一流量點(diǎn)，在較低NPSH下的一次試驗(yàn)得出與規(guī)定NPSH下試驗(yàn)相同的揚(yáng)程，則可以認(rèn)為泵滿足不發(fā)生汽蝕的要求。
7.1.2　確定臨界汽蝕余量的試驗(yàn)
　　通常保持流量等于常數(shù)，逐漸降低泵入口壓力。改變NPSH值至首級(jí)葉輪揚(yáng)程降低量達(dá)(2+K/2)>H%。此時(shí)的NPSH即為臨界汽蝕余量(NPSH)c。這種試驗(yàn)可以確定在各種偏離規(guī)定的NPSH值的情況下泵的特性。
7.2　改變NPSH的方法
　　可以采用下述方法改變NPSH：
　　a.采用在吸入管路中增加阻力的方法進(jìn)行。例如，在吸入管路上裝設(shè)節(jié)流閥進(jìn)行調(diào)節(jié)（參考圖11）；
　　對(duì)于節(jié)流閥引起的汽蝕，有時(shí)可以用串聯(lián)安裝兩個(gè)或多個(gè)節(jié)流閥來加以避免；或者讓液體通過節(jié)流閥后，直接進(jìn)入一封閉容器或大口徑管中來加以消除。容器和管安裝在節(jié)流閥與泵的入口之間。此時(shí)需要設(shè)導(dǎo)流片以及用來抽走容器中空氣的裝置，特別是在低汽蝕余量時(shí)。
　　當(dāng)節(jié)流閥處于半開且與泵入口法蘭相距小于12倍入口管徑時(shí)，必須確保入口的取壓孔所在管路是充滿液體的。
　　b.改變自由液面高度。泵從液位可以調(diào)節(jié)的水池中，必須橫截面無節(jié)流的吸入管抽吸液體（參考圖12）；
　　c.設(shè)置閉式回路系統(tǒng)。在保證泵揚(yáng)程或流量不變的條件下，可以改變系統(tǒng)中壓力，或通過調(diào)節(jié)液溫改變汽化壓力，使泵內(nèi)發(fā)生汽蝕（參考圖13）。
　　出口和入口調(diào)節(jié)閥中的汽蝕，可能使這種試驗(yàn)較為困難而需要采用特殊的閥。
　　為了保持需要的溫度，須有對(duì)回路中的液體進(jìn)行冷卻或加溫的裝置，而且還須有一個(gè)氣體分離罐。分離罐要有足夠的尺寸，并且要設(shè)計(jì)得能防止氣體被裹挾到泵的吸入液流中去。
　　如果泵實(shí)際用于輸送除氣水，那么也必須用除氣水作汽蝕試驗(yàn)。
　　如果Q/A>0.25m/s，則罐內(nèi)需要設(shè)置穩(wěn)流柵。
　　此處A是罐的橫截面積。
　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　圖11　汽蝕試驗(yàn)——利用入口節(jié)流閥改變　　NPSH
　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　圖12　汽蝕試驗(yàn)——用調(diào)節(jié)入口液位方法改變　　NPSH
　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　圖13　汽蝕試驗(yàn)——利用閉式回路改變　　NPSH
注：盤管冷卻可以用從自由液面上方注入冷水并放出熱水的方法代替之。
7.3　泵的臨界汽蝕余量(NPSH)c的測(cè)定
　　試驗(yàn)時(shí)可以采用本標(biāo)準(zhǔn)7.2.1～7.2.3條所述的任何一種方法改變NPSH，并可選用表11中任何一種改變參數(shù)的方法，本標(biāo)準(zhǔn)推薦采用在試驗(yàn)過程中改變兩個(gè)調(diào)節(jié)參數(shù)使流量保持恒定的方法。
　　在泵的工作范圍內(nèi)，應(yīng)包括小流量點(diǎn)、規(guī)定流量點(diǎn)和大流量點(diǎn)3個(gè)以上不同流量點(diǎn)進(jìn)行汽蝕試驗(yàn)。對(duì)于采用使流量保持恒定的試驗(yàn)方法時(shí)，對(duì)每一個(gè)流量點(diǎn)應(yīng)逐漸降低NPSH，不同的NPSH值不宜少于15個(gè)，并在試驗(yàn)曲線即將出現(xiàn)斷裂的區(qū)域應(yīng)有較密集的試驗(yàn)點(diǎn)。
7.4　測(cè)定NPSH的誤差限
　　對(duì)B級(jí)試驗(yàn)定為實(shí)測(cè)NPSH的3%或0.15m，取兩者中的大者。
　　對(duì)C級(jí)試驗(yàn)定為實(shí)測(cè)NPSH的5.3%或0.2m，取兩者中的大者。
　　當(dāng)用高溫液體或接近臨界點(diǎn)的液體做試驗(yàn)時(shí)，要特別注意測(cè)量誤差限。
7.5　汽蝕試驗(yàn)時(shí)泵的揚(yáng)程、流量、轉(zhuǎn)速、軸功率（必要時(shí)）和汽化壓力的測(cè)量
　　本標(biāo)準(zhǔn)第6章中有關(guān)流量、揚(yáng)程、轉(zhuǎn)速和軸功率測(cè)量的各項(xiàng)要求，亦可用于汽蝕試驗(yàn)。如果測(cè)試條件不穩(wěn)定，而需要重復(fù)讀數(shù)時(shí)，允許將NPSH的變化量放寬到最大為表6所規(guī)定的揚(yáng)程變化量的1.5倍或0.15m，取兩者中大者。
　　要注意保證：
　　a.流量測(cè)量時(shí)，汽蝕不致影響流量計(jì)的精度；
　　b.在泵吸入管中的測(cè)溫傳感器不會(huì)影響入口壓力的測(cè)量；
　　c.連接處和填料函處不漏氣和吸入管路內(nèi)沒有窩存空氣的可能性；
　　d.應(yīng)當(dāng)按照本標(biāo)準(zhǔn)7.4條的規(guī)定，以足夠的精度測(cè)定進(jìn)入泵的試驗(yàn)液體的汽化壓力。如果汽化壓力是根據(jù)測(cè)得的進(jìn)入泵的液體溫度按標(biāo)準(zhǔn)資料查得的，則應(yīng)說明溫度測(cè)量的精度，以便核對(duì)是否滿足本標(biāo)準(zhǔn)5.4條的規(guī)定。
　　e.水的溫度測(cè)量應(yīng)在吸入管路離泵不超過25倍管徑處測(cè)量。測(cè)溫傳感器的有效部分插入泵吸入管中的深度應(yīng)不少于吸入管徑的1/8。

8　試驗(yàn)結(jié)果按規(guī)定轉(zhuǎn)速的換算
　　在與規(guī)定轉(zhuǎn)速不符的轉(zhuǎn)速下得到的所有數(shù)據(jù)均應(yīng)換算為以規(guī)定轉(zhuǎn)速為基準(zhǔn)的數(shù)據(jù)。
　　如果試驗(yàn)轉(zhuǎn)速與規(guī)定轉(zhuǎn)速相差在本標(biāo)準(zhǔn)5.7.4條所述的允許變化范圍內(nèi)，則關(guān)于流量Q、氣魄程H、軸功率Pa、汽蝕余量NPSH和效率η的測(cè)量數(shù)據(jù)可按下式進(jìn)行換算：
　　Qo=Q·(n_sp/n)　　　　　　　　　(50)
　　Ho=H·(n_sp/n)²　　　　　　　　(51)
　　P_a0=P_a·(n_sp/n)³　　　　　　　(52)
　　(NPSH)co=(NPSH)c·(n_sp/n)²　　　　　　　　(53)
　　η_o=η　　　　　　　　　　　　(54)
　　如果試驗(yàn)轉(zhuǎn)速與規(guī)定轉(zhuǎn)速相差超過本標(biāo)準(zhǔn)5.7.4條所述的允許變化范圍，則有必要另外規(guī)定將試驗(yàn)結(jié)果換算為以規(guī)定轉(zhuǎn)速為基準(zhǔn)的數(shù)據(jù)的計(jì)算公式。

9　性能曲線圖的繪制
9.1　性能曲線圖
9.1.1　泵的性能曲線圖應(yīng)采用圖14的形式。橫坐標(biāo)軸上表示流量Q，縱坐標(biāo)上分別表示揚(yáng)程H，軸功率Pa和效率η。
9.1.2　根據(jù)測(cè)定與計(jì)算得出數(shù)據(jù)繪制曲線，曲線應(yīng)該圓滑。
9.1.3　繪制在如圖14形式上的性能曲線應(yīng)當(dāng)是規(guī)定轉(zhuǎn)速下的性能曲線。
　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　圖14　泵性能曲線圖
　　　　　　　　　　　　表14　按ΔH/H=(2+K/2)%測(cè)定(NPSH)c的方法

裝置形式	開式池	開式池	閉式回路	閉式罐或 閉式回路	開式池	開式池	閉式回路	開式池	閉式回路
獨(dú)立改變的	入　口 節(jié)流閥	水　位	吸水面 壓　力	溫度 (汽化壓力)	出口節(jié)流閥	入　口 節(jié)流閥	罐中壓力	水位	溫度 (汽化壓力)
保持不變的	出　口 節(jié)流閥	入口和出 口節(jié)流閥	入口和出口節(jié)流閥		入口節(jié)流閥	流量	流量	流量	流量
隨調(diào)節(jié)面改變的	揚(yáng)程 流量 NPSH 水位	揚(yáng)程 流量 NPSH	揚(yáng)程 流量 NPSH 　　　　在汽蝕 　　　　發(fā)生后		揚(yáng)程 流量 NPSH 水位	出口節(jié)流閥(為保持流量不變)揚(yáng)程N(yùn)PSH	揚(yáng)程N(yùn)PSH出口節(jié)流閥(當(dāng)聲程開始下降時(shí)，為保持流量不變)	NPSH揚(yáng)程出口節(jié)流閥	NPSH 揚(yáng)程出口節(jié)流閥(當(dāng)揚(yáng)程開始下降時(shí)，為保持注量不變)
揚(yáng)程—流量 和揚(yáng)程—NPSH 曲線 (NPSH)c—流量 曲線

9.2　NPSH曲線圖
9.2.1　NPSH曲線圖應(yīng)按試驗(yàn)時(shí)所用的改變參數(shù)的方法分別按表11所示的三種形式繪制。
9.2.2　取H——NPSH曲線上當(dāng)揚(yáng)程下降值達(dá)到(2+K/2)H/100的NPSH值作為泵的臨界汽蝕余量(NPSH)c值。

10　試驗(yàn)的分析
10.1　流量、揚(yáng)程允差
　　泵的流量允差為±X_Q，揚(yáng)程允差為±X_H。
　　允差X_Q和X_H適用于規(guī)定性能點(diǎn)Q_sp、H_sp。這些允差包括流量Q和揚(yáng)程H的最大允許總誤差限（見表8）和制造允差。
　　對(duì)于B級(jí)X_Q=0.04　　X_H=0.02
　　對(duì)于C級(jí)X_Q=0.07　　X_H=0.04
　　如果規(guī)定點(diǎn)與試驗(yàn)曲線的垂直距離為±ΔH，水平距離±ΔQ（見圖15），則應(yīng)算出下列的值：
　　　　(H_spX_H/Q_spX_Q/Q_sp、X_Q和H_spX_H為兩半軸的橢圓內(nèi)。但是，它不可以用來作這樣的核對(duì)，即對(duì)于規(guī)定揚(yáng)程H_sp應(yīng)該得到一定的流量Q；或是對(duì)于規(guī)定的流量Q_sp，應(yīng)該得到一定的揚(yáng)程H，實(shí)際上應(yīng)該注意，檢查上面的關(guān)系式并不一定意味著下面這種關(guān)系成立：
　　對(duì)于規(guī)定流量Q_sp，揚(yáng)程H應(yīng)為：H_sp-H_spX_H≤H≤H_sp+H_spX_H
　　對(duì)于規(guī)定揚(yáng)程H_sp，流量Q應(yīng)為：Q_sp-Q_spX_Q≤Q≤Q_sp+Q_spX_Q
10.2　效率
　　規(guī)定效率應(yīng)按照由通過規(guī)定性能點(diǎn)Q_spH_sp和QH坐標(biāo)軸原點(diǎn)的直線與QH曲線的交點(diǎn)所確定的性能點(diǎn)來進(jìn)行檢查。這一點(diǎn)的效率應(yīng)根據(jù)對(duì)應(yīng)的橫坐標(biāo)為Qη曲線上讀出。
　　對(duì)于B級(jí)試驗(yàn)：交點(diǎn)的效率至少應(yīng)是規(guī)定值的0.972，對(duì)機(jī)組效率，此值為0.975。
　　對(duì)于C級(jí)試驗(yàn)：交點(diǎn)的效率至少應(yīng)是規(guī)定值的0.950，對(duì)機(jī)組效率，此值為0.955。當(dāng)試驗(yàn)轉(zhuǎn)速超出本標(biāo)準(zhǔn)5.7.4條規(guī)定范圍降至50%時(shí)，效率應(yīng)與換算后的規(guī)定值（見本標(biāo)準(zhǔn)第8章）相比較。
　　效率值的差異僅是由于測(cè)量誤差所致。
10.3　批量生產(chǎn)的定型產(chǎn)品的性能允差
　　對(duì)批量生產(chǎn)的定型產(chǎn)品，其試驗(yàn)性能曲線與標(biāo)準(zhǔn)性能曲線相比較，除規(guī)定點(diǎn)的性能允差和效率允差須符合本標(biāo)準(zhǔn)10.1和10.2條要求外，工作范圍內(nèi)其余點(diǎn)的性能允差對(duì)C級(jí)試驗(yàn)須在下列范圍內(nèi)：
　　揚(yáng)程　　　　　±0.06
　　流量　　　　　±0.08
　　軸功率　　　　0.08
　　泵工作范圍內(nèi)其余點(diǎn)的性能分析按式(55)計(jì)算后判定，判定方法，同本標(biāo)準(zhǔn)10.1條。
10.4　汽蝕余量
10.4.1　臨界汽蝕余量(NPSH)c應(yīng)小于或等于規(guī)定的必需汽蝕余量(NPSH)r。
　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　圖15　檢查規(guī)定點(diǎn)用的QH曲線

　　　　　　　　　　　　　　　　　　　附　錄　A
　　　　　　　　　　　　　　　　　　水的物理性質(zhì)
　　　　　　　　　　　　　　　　　　?。ㄑa(bǔ)充件）

　　　　　　　　　　　　　　　　　　　附　錄　B
　　　　　　　　　　　　　　　　　　摩　擦　損　失
　　　　　　　　　　　　　　　　　　?。ㄑa(bǔ)充件）
B1　本標(biāo)準(zhǔn)6.2.1.2條中所給出的計(jì)算摩阻所造成的水頭損失的公式飲食一個(gè)冗長的計(jì)算式，但很多情況下計(jì)算的結(jié)果都不需要修正。
　　可以利用圖B1來預(yù)先檢查這樣的計(jì)算是否必要。該圖適用于定常圓截面輸送冷水的鋼質(zhì)直管，并且假定入口管路和出口管路的管徑相同，測(cè)量點(diǎn)分別位于離入口法蘭和出口法蘭兩倍管徑遠(yuǎn)的上游和下游處。
　　如果管徑不相同，應(yīng)取較小的管徑作檢查。檢查時(shí)如果圖上指出“不需修正”，即可不再進(jìn)行計(jì)算。如果指出“需修正”，則可用圖B2求得λ值，不過此圖僅適用于輸送冷水的鋼管。
　　當(dāng)管子是其它材料的或輸送的液體不是冷水時(shí)，可以用圖B3所示的莫迪(Moody)曲線確定λ值；或者當(dāng)用本標(biāo)準(zhǔn)6.2.1.2條中給出的公式計(jì)算λ值時(shí)，管路粗糙度K的值可以從表B1中查出。
　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　圖B1　需要進(jìn)行損失修正的流速界限指示圖
　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　圖B2　摩擦系數(shù)圖
　　　　　　　　　　　　　　　　　表面粗糙度　k=5.186×10^-5m
　　　　　　　　　　　　　　　　　運(yùn)動(dòng)粘度　v=1.022×10^-6m²/s
　　　　　　　　　　　　　　　　表B1　管的絕對(duì)粗糙度K

　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　圖B3　求摩擦系數(shù)λ值的莫迪(Moody)圖

　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　附　錄　C
　　　　　　　　　　　　　　　　　　泵引起的預(yù)旋的影響
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（補(bǔ)充件）
C1　在小流量工況下，有可能發(fā)生預(yù)旋，如圖C1所示。由于預(yù)旋的影響，泵的入口水頭的測(cè)量將會(huì)產(chǎn)生誤差。這些誤差可以用下述方法檢測(cè)和修正。
　　在規(guī)定的入口測(cè)量截面和較遠(yuǎn)的上游并確知沒有引起的預(yù)旋的另一位置（例如泵的吸水池）之間測(cè)量出水頭差，其值應(yīng)按流量的二次方規(guī)律變化，因此入口總水頭H，也應(yīng)按這一規(guī)律變化。相對(duì)此規(guī)律的任何偏差即表示泵引起的預(yù)旋影響的大小。必須用此值來修正入口水頭的測(cè)量值（圖C2的虛線部分）。
　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　圖C1　有預(yù)旋的裝置示例
　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　圖C2　實(shí)測(cè)入口水頭的修正

　　　　　　　　　　　　　　　　　　附　錄　D
　　　　　　　　　　　　　　　誤差的分析和計(jì)算方法
　　　　　　　　　　　　　　　　　　（補(bǔ)充件）
D1　總則
　　任何一個(gè)測(cè)量（例如泵的效率）的不確定度（或誤差限），只有通過對(duì)所使用的試驗(yàn)裝置和設(shè)備的一切誤差源和影響因素以及所測(cè)量的現(xiàn)象的波動(dòng)和變化進(jìn)行專門檢查才能安全獲知。因此，對(duì)每一測(cè)量都進(jìn)行這樣詳細(xì)的研究通常是行不通的，而依靠有效的依據(jù)并進(jìn)行分析來估計(jì)測(cè)量的可靠性則大體上是準(zhǔn)確的。最終需要得出的結(jié)論是測(cè)量所給出的值與試驗(yàn)時(shí)的真值兩者之差不大可能大于一個(gè)固事實(shí)上的值，亦即估計(jì)出誤差絕對(duì)值的上界值（即不確定度），或者就估計(jì)出一個(gè)總誤差限。
　　系統(tǒng)誤差和隨機(jī)誤差（或系統(tǒng)不確定度和隨機(jī)不確定度）均必須加以考慮，同時(shí)還應(yīng)記住，像在泵試驗(yàn)中所遇到的那些不穩(wěn)定現(xiàn)象的觀測(cè)結(jié)果未必會(huì)準(zhǔn)確地復(fù)現(xiàn)。因此在試驗(yàn)進(jìn)行之前不能隨意預(yù)計(jì)誤差限。
　　然而，在采用標(biāo)準(zhǔn)裝置和校準(zhǔn)過的儀表進(jìn)行泵試驗(yàn)的情況下卻可以作出滿意的估算。這種估算的基礎(chǔ)是預(yù)先分析在裝置上用類似泵進(jìn)行的幾次試驗(yàn)以確定出可用于各種測(cè)量的誤差限等級(jí)，這樣的分析應(yīng)當(dāng)遵照本標(biāo)準(zhǔn)附錄D（補(bǔ)充件）D2～D5章所規(guī)定的方法和步驟進(jìn)行。在此之后，只要做到總精度是大致每隔一年徹底地檢查過的而且測(cè)量值的變化不超過本標(biāo)準(zhǔn)5.7.3.2條表6規(guī)定的對(duì)應(yīng)于要求測(cè)量等級(jí)的最大變化容差，應(yīng)沒有必要對(duì)所進(jìn)行的每一試驗(yàn)進(jìn)行全面分析。因此只要本標(biāo)準(zhǔn)的使用者已確定了他特定試驗(yàn)裝置的精度，也就毋需根據(jù)本標(biāo)準(zhǔn)5.8條表8的最大總誤差限來進(jìn)行估算。
D2　誤差分析
　　本標(biāo)準(zhǔn)主要涉及在“正常試驗(yàn)狀態(tài)”下對(duì)基本量：揚(yáng)程、流量、轉(zhuǎn)矩和轉(zhuǎn)速（或軸功率）的測(cè)量。
　　“正常試驗(yàn)狀態(tài)”指的是在一個(gè)試驗(yàn)過程中這些量明顯地保持恒定直至為了減小不確定度而有意地改變回路阻力或轉(zhuǎn)速。為了獲得泵的特性曲線，根據(jù)由若干不同試驗(yàn)條件得到的結(jié)果作出揚(yáng)程、軸功率和效率同流量的關(guān)系曲線。對(duì)每一試驗(yàn)條件，誤差限會(huì)有變化。而需要取重復(fù)讀數(shù)的僅是計(jì)算誤差限被認(rèn)為是重要的那些點(diǎn)或者當(dāng)一個(gè)讀數(shù)看來似乎與別的條件下取得的讀的趨向不同時(shí)。
　　以上是正常的泵試驗(yàn)方法。本標(biāo)準(zhǔn)附錄D（補(bǔ)充件）D4章即是論述這類情況下的每一試驗(yàn)條件的結(jié)果不確定度區(qū)間的計(jì)算方法。
D3　隨機(jī)誤差和系統(tǒng)誤差
　　在實(shí)際相同的條件下多次測(cè)量同一量時(shí)，誤差的絕對(duì)值和符號(hào)的變化時(shí)大時(shí)小，時(shí)正時(shí)負(fù)，沒有確定的規(guī)律也不可能預(yù)定，但具有抵償性的誤差稱隨機(jī)誤差。在同一條件下多次測(cè)量同一量時(shí)，誤差的絕對(duì)值和符號(hào)保持恒定或在條件改變時(shí)按某一確定規(guī)律變化的誤差稱系統(tǒng)誤差。
　　通過多次重復(fù)測(cè)量并利用概率統(tǒng)計(jì)方法處理數(shù)據(jù)可以減小隨機(jī)誤差，但對(duì)系統(tǒng)誤差則不起作用，它只有在采用更高精度標(biāo)準(zhǔn)的設(shè)備或?qū)⑼辉O(shè)備通過校準(zhǔn)提高其精度標(biāo)準(zhǔn)時(shí)才能減小。不管怎樣，系統(tǒng)誤差不影響重復(fù)觀測(cè)值的離散程度。
D3.1　隨機(jī)誤差
　　如果同一量重復(fù)觀測(cè)值圍繞一個(gè)平均值的彌散是以真正隨機(jī)方式出現(xiàn)，那么就會(huì)有足夠多的值按照誤差正態(tài)分布（或稱高斯分布）規(guī)律集聚。其他分布規(guī)律也有可能，但如沒有證據(jù)表明是其分布，則將假定隨機(jī)變量是必然的正態(tài)分布。
　　如果研究同一量幾次重復(fù)觀測(cè)的一批讀數(shù)，其誤差呈正態(tài)分布，則數(shù)值O₁,O₂,O₃,……O_n，算術(shù)平均值為：
　　　　M=O₁+O₂+O₃+……O_n/n　　　　　　　　　　　　(D1)
　　這些觀測(cè)值的標(biāo)準(zhǔn)偏差為：
　　　S_n={(O₁-M)²+(O₂-M)²+……(O_n-M)²/n}½　　　　　(D2)
　　當(dāng)n增加時(shí)M值向儀表基本精密度范圍內(nèi)的讀數(shù)平均其值趨近。如果n足夠大，并且變量是正態(tài)分布，則可以發(fā)現(xiàn)95%的讀數(shù)將圍繞平均值集聚在一事實(shí)上的區(qū)間內(nèi)，該區(qū)間的大小與式(D2)所給定的標(biāo)準(zhǔn)偏差S_n有關(guān)。因此可以認(rèn)為這些觀測(cè)值中任一單個(gè)觀測(cè)值落在這些區(qū)間內(nèi)的可能性是95%。這些區(qū)間叫95%置之不理信概率的誤差限或不確定度。顯然99%讀數(shù)將落在更寬的區(qū)間內(nèi)。該區(qū)間也可類似地用S_n表達(dá)。不過，對(duì)實(shí)際的泵試驗(yàn)，由于可靠性足夠，普遍采用95%置信概率的誤差限，本標(biāo)準(zhǔn)亦是自始至終采用這樣的誤差限。
　　通常同一量的少量連續(xù)測(cè)量值的算術(shù)平均值與平均真值的差要比大量連續(xù)測(cè)量值的算術(shù)平均值與平均真值的差大得多。系于n次讀數(shù)平均值95%置信概率的誤差限為：
　　　平均真值　　　　　　　　　　　　　(D3)
　　其中X是n的函數(shù)，給出在表D1中。
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　表D1　

注：對(duì)99%和99.5%置信概率的誤差限n=∞時(shí)X分別為2.5和3.4。
　　因此，確定由于試驗(yàn)結(jié)果圍繞平均值的彌散所致的95%置信概率的不確定度的步驟如下：
　　a.利用式(D1)確定讀數(shù)平均值M；
　　b.由a得到的M值計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)偏差S_n；
　　c.將S_n乘以適當(dāng)?shù)?img border="0" src="http://imgs.h2o-china.com/standard/200709/200791918349479.jpg" width="40" height="53">　值?！?br> 　　如此得到的結(jié)果將表明在相同條件下得到的100個(gè)平均值中有95個(gè)可以被期望落在儀表指示平均真值　的區(qū)間內(nèi)。本標(biāo)準(zhǔn)5.7.3.2條的表6即是根據(jù)所有測(cè)得的和導(dǎo)出的量的最大隨機(jī)誤差限（如表D2所給出的值）而定的。
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　表D2　

D3.2　系統(tǒng)誤差
　　系統(tǒng)誤差主要是由于儀表固有的和結(jié)構(gòu)上的局限性以及儀表較準(zhǔn)的局限性和測(cè)量方法的不完善產(chǎn)生的。它表現(xiàn)為儀表讀數(shù)的平均指示值與被測(cè)之量的絕對(duì)平均真值之間的差異。為了把系統(tǒng)誤差控制在適合于各測(cè)量等級(jí)的一定范圍內(nèi)，本標(biāo)準(zhǔn)對(duì)儀表的精度、校準(zhǔn)和安裝規(guī)定了許多條件。各個(gè)基本量測(cè)量的最大允許系統(tǒng)誤差限規(guī)定在本標(biāo)準(zhǔn)5.8條表7中。
　　諸如泵的軸功率，效率等均是導(dǎo)出量。前者由轉(zhuǎn)矩和轉(zhuǎn)速的獨(dú)立測(cè)量值計(jì)算得出，后者則由所有被測(cè)之量計(jì)算之。導(dǎo)出量的系統(tǒng)誤差限可以由它們的各個(gè)分被測(cè)之量的系統(tǒng)誤差計(jì)算求得（如本標(biāo)準(zhǔn)附錄D（補(bǔ)充件）D3.3條所述）。
D3.3　誤差的總合
　　導(dǎo)出量的系統(tǒng)誤差限可以通過它的各個(gè)線性分量的系統(tǒng)誤差按平方規(guī)律傳播進(jìn)行總合來計(jì)算，例如：
　　泵效率的百分系統(tǒng)誤差限＝
±｛[轉(zhuǎn)矩　百分系統(tǒng)　誤差限] ²＋[流量　百分系統(tǒng)　誤差限]²＋[轉(zhuǎn)速　百分系統(tǒng)　誤差限]²＋[揚(yáng)程　百分系統(tǒng)　誤差限]²｝^½　　　　　　　　(D4)
　　一般說，導(dǎo)出量（例如效率）的隨機(jī)誤差限須采用另外方法計(jì)算。即首先對(duì)每一組讀數(shù)計(jì)算出效率或任何其他導(dǎo)出量的值，然后按標(biāo)準(zhǔn)D3.1條對(duì)單項(xiàng)分量所述的完全相同方法計(jì)算出效率重復(fù)值的標(biāo)準(zhǔn)偏差進(jìn)而估算其隨機(jī)誤差限，然后就可以用平方規(guī)律傳播方法將隨機(jī)誤差限與系統(tǒng)誤差限相總合，例如：
　　泵效率的百分總誤差限＝
±｛[效率　百分隨機(jī)　誤差限] ²＋[流量　百分系統(tǒng)　誤差限]²＋[轉(zhuǎn)速　百分系統(tǒng)　誤差限]²＋[揚(yáng)程　百分系統(tǒng)　誤差限]²＋[轉(zhuǎn)速　百分系統(tǒng)　誤差限]²｝^½　　　　　　　　　　(D5)
D4　正常試驗(yàn)狀態(tài)下的誤差分析
　　正常試驗(yàn)狀態(tài)下重復(fù)測(cè)量的試驗(yàn)方法在本標(biāo)準(zhǔn)5.7.3.2條中作了規(guī)定。如果一批讀數(shù)中的任何兩個(gè)讀數(shù)之間的最大百分差大于本標(biāo)準(zhǔn)5.7.3.2條對(duì)9次連續(xù)讀數(shù)所規(guī)定的值，則應(yīng)把試驗(yàn)當(dāng)作試驗(yàn)條件是不正常的而且超出了本標(biāo)準(zhǔn)的范圍來處理。但是如果本標(biāo)準(zhǔn)5.7.3.2條中的條件得到滿足，則誤差限將小于規(guī)定的最大允許誤差限。如果系統(tǒng)誤差和隨機(jī)誤差按照本標(biāo)準(zhǔn)附錄D（補(bǔ)充件）D3章計(jì)算的并且如規(guī)定的那樣進(jìn)行總合得出基本量和導(dǎo)出量的總誤差限，則將得到較窄的誤差限。計(jì)算的例子可參見本標(biāo)準(zhǔn)附錄D（補(bǔ)充件）D6章（例2）。
　　如果一個(gè)量取n次讀數(shù)并且得到最大值與最小值之間百分差為2d，則它的標(biāo)準(zhǔn)偏差不可能小于：
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　(D6)
　　并且不可能大于：
　　　?。▽?duì)奇數(shù)讀數(shù)）　　　　　　　(D7)
　　困此，只要進(jìn)行充分分析，就會(huì)發(fā)現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)偏差落在由式(D6)和式(D7)所給定的兩個(gè)極值之間。本標(biāo)準(zhǔn)5.7.3.2條表6給出的最大百分允差即是基于式(D7)確定的。因此可以預(yù)期得到較按最壞可能分布計(jì)算出來的誤差限為小的誤差限。可是通過全分析得到的誤差限減小值對(duì)次數(shù)少的讀數(shù)并不大，因此只是在特殊情況下進(jìn)行復(fù)雜的特別分析才是值得的。
D5　誤差限的估算
　　試驗(yàn)所使用的設(shè)備和儀表的系統(tǒng)誤差將由設(shè)備和儀表的校準(zhǔn)結(jié)果確定。隨機(jī)誤差限可由本標(biāo)準(zhǔn)附錄D（被子充件）D3章所給出的最大誤差限估算或者如本標(biāo)準(zhǔn)附錄D（補(bǔ)充件）D1章所述由與所采用的特定試驗(yàn)裝置有關(guān)的誤差限來估算。估算誤差限的例子參見本標(biāo)準(zhǔn)附錄D（補(bǔ)充件）D6章。
D6　計(jì)算例子
　　表D3給出的數(shù)據(jù)即是例1～4的基本計(jì)算數(shù)據(jù)。
　　　　　　　　　　　　　　　　　　表D3　典型的泵試驗(yàn)讀數(shù)

　　例1　在可控條件下進(jìn)行的泵試驗(yàn)結(jié)果的分析以保證符合本標(biāo)準(zhǔn)5.7.3.2條表6的要求。
　　假定上述結(jié)果是在本標(biāo)準(zhǔn)5.7.3.2條對(duì)重復(fù)觀測(cè)組數(shù)所規(guī)定的條件下獲得的，所有儀表全部滿足B級(jí)要求。首先取最少的3組讀數(shù)（序號(hào)1～3）計(jì)算各個(gè)量的最大和最小讀數(shù)的最大百分差：
　　轉(zhuǎn)速　　　　略去（小于0.25%）
　　流量　　　　79.88-79.20/79.88=0.85%
　　揚(yáng)程　　　　18.90-18.70/18.90=1.06%
　　軸功率　　　17.72-17.59/17.72=0.73%
　　比較表6可知轉(zhuǎn)速和軸功率滿足B級(jí)要求，流量和揚(yáng)程未滿足B級(jí)但滿足C級(jí)要求。由于所有被測(cè)之量均須全部滿足B級(jí)要求，故至少還需取兩組觀測(cè)值。如果不出現(xiàn)更大的離散，則將滿足B級(jí)5次讀數(shù)的最大百分允差(1.6%)于是取表D3中前5組觀測(cè)值，其最大差為：
　　轉(zhuǎn)速　　　　略去
　　流量　　　　79.88-79.20/79.88=0.85%
　　揚(yáng)程　　　　18.90-18.56/18.90=1.79%
　　軸功率　　　17.72-17.50/17.72=1.24%
　　現(xiàn)在只有揚(yáng)程仍超出B級(jí)變化范圍，這是由于第5組的讀數(shù)出現(xiàn)小值。再取兩組讀數(shù)，并對(duì)1～7組的觀測(cè)值作計(jì)算：
　　轉(zhuǎn)速　　　　略去
　　流量　　　　79.98-79.20/79.98=0.98%
　　揚(yáng)程　　　　18.90-18.46/18.90=2.33%
　　軸功率　　　17.72-17.46/17.72=1.47%
　　因?yàn)閾P(yáng)程還在7次讀數(shù)的B級(jí)變化范圍(2.2%)以外，故再取兩組觀測(cè)值，對(duì)1～9組讀數(shù)進(jìn)行計(jì)算：
　　轉(zhuǎn)速　　　　略去
　　流量　　　　79.98-79.20/79.98=0.98%
　　揚(yáng)程　　　　18.90-18.46/18.90=2.33%
　　軸功率　　　17.72-17.46/17.72=1.47%
　　此結(jié)果與前7組的計(jì)算相同，這是由于第8和第9組觀測(cè)值都未超出前面7組觀測(cè)值的離散范圍?，F(xiàn)在，B級(jí)9次讀數(shù)的最大百分允差2.8%已經(jīng)得到滿足。
　　隨后就計(jì)算各個(gè)被測(cè)之量的平均值：
　　轉(zhuǎn)速：1/9×(1447.5+1447.1+1447.2+1447.4+1447.2+1447.3+1447.1+1447.4+1447.3)=1447.3
　　流量：1/9×(79.88+79.20+79.40+79.48+79.74+79.98+79.59+79.68+79.54)=79.61
　　揚(yáng)程：1/9×(18.70+18.81+18.90+18.75+18.56+18.46+18.71+18.68+18.76)=18.70
　　軸功率：1/9×(17.64+17.59+17.72+17.60+17.50+17.46+17.60+17.57+17.67)=17.59
　　效率：1/9×(83.00+83.05+83.02+83.01+82.90+82.88+82.97+83.04+82.79)=82.96
　　例2　對(duì)上述結(jié)果詳細(xì)分析。以計(jì)算較窄誤差限。
　　對(duì)例1可以作更詳細(xì)的分析。現(xiàn)以揚(yáng)程讀數(shù)為例，對(duì)前3次讀數(shù)取平均值：
　　　　M=1/3(18.70+18.81+18.90)=18.80
　　以百分?jǐn)?shù)表示此3個(gè)讀數(shù)為：
　　　　O₁=99.47
　　　　O₂=100.05
　　　　O₃=100.53
　　　　M=100
　　由此得：
　　S_n={(100-99.47)²+(100-100.05)²+(100-100.53)²/3-1}½
　　　={0.53²+0.05²+0.53²/2}½=0.531%
　　因此系于3次讀數(shù)平均值的95%置信概率的誤差限為：
　　　　
　　可以對(duì)5、7、9次讀數(shù)進(jìn)行類似計(jì)算，最后的值為M=18.70,S_n=0.697%。于是　　　　
　　顯然，此值在要求的±1.10%（B級(jí)）范圍內(nèi)（參見表D2）
　　例3　測(cè)量設(shè)備系統(tǒng)誤差的計(jì)算。
　　舉在現(xiàn)場(chǎng)對(duì)照容積箱校冷孔板的例子。
　　在由例1所給出的平均流量79.61L/s下水銀柱差壓為651.26mm。校準(zhǔn)過程中發(fā)現(xiàn)當(dāng)流量大于48.50L/s時(shí)流量計(jì)系數(shù)實(shí)際是常數(shù)，在此范圍內(nèi)得到7個(gè)系數(shù)值：
　　k=3.1225,3.1255,3.1270,3.1300,3.1195,3.1345,3.1180。
　　其中k　為流量，L/s，h為測(cè)得的差壓，以mmHg表示。平均k值為3.1255，則各個(gè)k測(cè)量值以相對(duì)平均值的百分?jǐn)?shù)表示為：99.90,100,100.05,100.04,99.81,100.29,99.76。
　　S_n={(100-99.90)²+(100-100)²+(100-100.05)²+(100-100.14)^{2
　　　　　+}(100-99.81)²+(100-100.29)²+(100-99.76)²/7-1}½=0.19%
　　系于7次平均值的95%置信概率的誤差限為：
　　　　
　　用來作對(duì)照校準(zhǔn)流量計(jì)的容積箱本身應(yīng)是已經(jīng)校準(zhǔn)過的。在對(duì)可能造成誤差源的所有諸因素，如計(jì)時(shí)精度、泄漏和蒸發(fā)損失、溫度影響等一一加以考慮并按平方規(guī)律傳播進(jìn)行總合后，如結(jié)果為±0.12%即是95%置信概率的用容積箱測(cè)量流量的誤差限，則上述k值的相應(yīng)誤差限為：
　　　　(0.18²+0.12²)^½=±0.22%
　　在以后使用此流量計(jì)時(shí)，該誤差限即作為系統(tǒng)誤差傳遞。因此，如果表D3列出的流量是用此流量計(jì)測(cè)得的話，就可以計(jì)算出系于9次讀數(shù)平均值的95%置信概率的總誤差限，如例4。
　　例4　系統(tǒng)誤差和隨機(jī)誤差的總合
　　流量的9次讀數(shù)平均值為79.61，取此值為100，則其他讀數(shù)為：100.34,99.48,99.74,99.84,100.16,100.46,99.97,100.09,99.91。
　　其標(biāo)準(zhǔn)偏差為：
　　S_n={(0.34)²+(0.52)²+(0.26)²+(0.16)²+(0.46)²+(0.03)²+(0.09)²+(0.09)²/9-1}^½
　　　=(0.7335/8)^½=0.303%
　　系于流量平均值的95%置信概率的隨機(jī)誤差限
　　
　　根據(jù)例3，系統(tǒng)誤差估算為δs±0.22%，
　　則95%置信概率的總誤差限為：
　　
　　顯然，該總誤差限在本標(biāo)準(zhǔn)5.8條表8所規(guī)定的流量測(cè)量最大總誤差限(±2.0%)范圍內(nèi)。

附加說明：
　　本標(biāo)準(zhǔn)由沈陽水泵研究所提出并歸口。
　　本標(biāo)準(zhǔn)由沈陽水泵研究所負(fù)責(zé)起草。
　　本標(biāo)準(zhǔn)主要起草人陶耀星。