3為便于調(diào)節(jié)池清淤檢修，調(diào)節(jié)池宜按照兩格并聯(lián)設(shè)計；

4調(diào)節(jié)池中的滲瀝液為滲瀝液原液，具有惡臭，應(yīng)該加蓋以避免臭味發(fā)散并負(fù)壓收集處理。另外，加蓋調(diào)節(jié)池還可大幅度降低滲瀝液污染物濃度，為后續(xù)處理設(shè)施創(chuàng)造有利條件；

5垃圾焚燒廠滲瀝液調(diào)節(jié)池內(nèi)可根據(jù)存儲量及停留時間等因素設(shè)機械攪拌措施，防止淤泥沉積。

5.3厭氧生物處理

5.3.3垃圾滲瀝液厭氧生物處理系統(tǒng)設(shè)計應(yīng)考慮滲瀝液來源及后續(xù)處理工藝要求，確定適宜的反應(yīng)器形式及預(yù)處理工藝。進水雜質(zhì)及SS過高時，設(shè)置格柵機等設(shè)施，控制進水雜物與SS，防止厭氧系統(tǒng)出現(xiàn)雜物或死泥淤積。厭氧系統(tǒng)應(yīng)考慮滲瀝液污染物濃度較高，停留時間較長，需配備循環(huán)系統(tǒng)保證厭氧反應(yīng)器內(nèi)滲瀝液的上升流速。

5.3.4當(dāng)原水COD濃度為30000~50000 mg/L時，COD去除率宜大于60%，當(dāng)水COD濃度為50000~70000 mg/L時，COD去除率宜大于70%。

5.4 膜生物反應(yīng)器（MBR系統(tǒng)）

5.4.2本條規(guī)定了MBR系統(tǒng)應(yīng)采用的常規(guī)工藝流程，并針對目前滲瀝液水質(zhì)復(fù)雜多變，特別是氨氮含量高的情況，提出強化生物處理工藝。生化系統(tǒng)采用兩級A/O 的工藝路線，兩級均為兩條生產(chǎn)線并聯(lián)運行，也能獨立運行或同時運行，有利于水量變化時工藝單元的靈活運行，節(jié)省運行費用。

滲瀝液進人一級反硝化池，池內(nèi)設(shè)置潛水?dāng)嚢杵?，進水與硝化池回流的硝化液充分混合后，在缺氧條件下，反硝化菌利用廢水中的碳源把硝化液中的硝態(tài)氮反硝化成氮氣，從而實現(xiàn)脫氮及有機污染物去除的目的；一級反硝化池出水進入一級硝化池，一級硝化池的主要功能是實現(xiàn)氨氮的硝化反應(yīng)，硝化液通過硝酸鹽回流泵回流至一級反硝化池，同時進人二級反硝化池完成反硝化脫氮過程；滲瀝液進入二級反硝化池后，由于在一級生化處理中已經(jīng)去除了大部分的BOD5，從而導(dǎo)致硝化液中碳源不足，因此在二級反硝化池中投加碳源，保證硝態(tài)氮得到充分反硝化，提高總氮的去除率；為保證二級反硝化的進行，考慮到傳質(zhì)不均及效率等因素，該段投加的碳源不能被反硝化菌完全利用，因此二級反硝化池后設(shè)置二級硝化池，多余的碳源在此去除。

5.4.3規(guī)定進水COD的要求，是考慮到系統(tǒng)有機負(fù)荷的限值。規(guī)定進水BOD5/COD 的比值要求，是考慮到BOD5/COD 比值小于0.3的滲瀝液可生化性較差，不適合直接進入生化處理階段。規(guī)定進水氨氮的要求，是考慮到過高的氨氮會導(dǎo)致生化系統(tǒng)運行不正常甚至癱瘓。

5.4.4污泥濃度是MBR 處理系統(tǒng)的重要參數(shù)，較高的污泥濃度能夠有效提高系統(tǒng)的抗沖擊負(fù)荷，提高污染物處理負(fù)荷，減少處理系統(tǒng)的容積，節(jié)省投資。但過高的污泥濃度會導(dǎo)致膜通量降低，甚至導(dǎo)致膜壓差急劇上升，損壞膜系統(tǒng)。根據(jù)國內(nèi)運行良好的工程實例，MBR處理系統(tǒng)污泥濃度為8000mg/L～ 15000mg/L時處理效果好且運行穩(wěn)定。外置的管式超濾膜和內(nèi)置的聚四氟乙烯（PTFE）膜可以承受較高的污泥濃度。污泥負(fù)荷直接表征了MBR 處理系統(tǒng)的生化處理能力。對于由硝化與反硝化組成的MBR生化處理段，其污泥負(fù)荷分為COD污泥負(fù)荷與NO3-N污泥負(fù)荷。相比傳統(tǒng)的生化處理工藝，MBR處理系統(tǒng)污泥負(fù)荷設(shè)定值較低。此條參數(shù)主要是根據(jù)國內(nèi)各大設(shè)計院的設(shè)計案例以及工程運行實例進行規(guī)定。剩余污泥產(chǎn)泥系數(shù)的確定受到多種因素的影響，包括進水水質(zhì)、水溫度、污泥齡等。進水的SS越低，剩余污泥產(chǎn)泥系數(shù)越低；水溫度越高（在一定范圍內(nèi)），反應(yīng)速度越快，剩余污泥產(chǎn)泥系數(shù)也越低；滲瀝液MBR 處理系統(tǒng)的污泥齡較高，一般在15d～25d，這也降低了剩余污泥產(chǎn)泥系數(shù)。綜合目前國內(nèi)現(xiàn)有運行良好的工程案例，剩余污泥產(chǎn)泥系數(shù)設(shè)定為（0.15~0.3)kgMLSS/kgCOD時系統(tǒng)運行穩(wěn)定并且處理效果較好。水溫是影響生化處理系統(tǒng)中微生物活性的重要參數(shù)，一般來說反硝化過程的最適宜溫度在20℃～40℃，硝化過程的最適宜溫度在20℃～30℃。

不同溫度下反硝化池脫氮速率可按下列公式計算：

綜合來看將MBR 處理系統(tǒng)的水溫設(shè)定在20℃～35℃是較為合適的。當(dāng)滲瀝液溫度過高時，建議設(shè)置冷卻系統(tǒng)，確保生化反應(yīng)的正常進行。

5.4.5規(guī)定了MBR系統(tǒng)出水水質(zhì)要求。當(dāng)MBR系統(tǒng)后續(xù)采用不同深度處理工藝時應(yīng)根據(jù)產(chǎn)水水質(zhì)選取合適的處理工藝。

5.4.6計算時S0和Se可分別用硝化池進水和出水化學(xué)需氧量代替，但需根據(jù)水質(zhì)的具體情況考慮換算系數(shù)。

5.4.10本條計算式中0.28為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下（0.1MPa、20℃）下的每立方米空氣中含氧量（kgO2/m3）。

5.4.11考慮膜清洗造成的運行時間不足和水質(zhì)波動性，工程設(shè)計選膜面積，一般在計算的基礎(chǔ)上增加富裕系數(shù)。

5.5納濾

5.5.3當(dāng)納濾系統(tǒng)配套濃縮液減量處理工藝時，與主工藝納濾系統(tǒng)的合并回收率不宜小于95%。納濾濃縮液減量處理工藝宜選用“兩級物料膜”工藝（圖1）。

納濾濃縮液減量處理工藝主要設(shè)計進水水質(zhì)應(yīng)符合下列要求：

1進水化學(xué)需氧量（COD）不宜大于5000 mg/L

2進水生化需氧量（BOD5）不宜大于30 mg/L

3進水氧化還原電位（ORP）小于200 mv

4pH值宜為5.5～7.0；

納濾濃縮液減量處理工藝主要設(shè)計參數(shù)應(yīng)符合下列要求：

1操作壓力：0.5-2.5 MPa；

2 COD去除率應(yīng)不小于90%；

3一級物料膜提取的高濃度有機濃縮液應(yīng)為滲瀝液總量的0.5-1%，或COD值須達到50000mg/L以上；

4二級物料膜再次回收水產(chǎn)生的物料濃縮液量應(yīng)為滲瀝液總量的4-4.5%；

5一級物料膜通量宜為（5-20）L/（m2?h）；二級物料膜通量宜為（7-18）L/（m2?h）。

編輯：程彩云